為了便于定量地研究顯微組織對力學性能的影響，必須對組織的各種特征進行參數化。要控制組織以提高鍛件（零件）的工作能力，必須知道性能與組織參數之間的定量關系。只有當明確了決定鈦合金組織多樣性的全套參數并制訂出控制它們的方法之后，才有可能系統地進行這些研究，組織參數的定義參見第4.3節。
在這方面，俄羅斯專家研究了BT3-1(TC6)、BT9(TC11)和BT25y等合金。通過專門選擇的熱處理獲得了在所有其他參數數值固定的情況下，具有球狀和片狀組織每種參數不同數值的各種狀態。
研究結果認為（見圖4-46和圖4-47):對于片狀或球狀組織，通過減小任何一個組織參數的大小和增加次生α相薄片的體積分量Y2(b2<1.0μm)，可以提高這兩種組織的拉伸強度、持久強度（當溫度t≤450℃)和疲勞極限；也可以通過粗化圖中的各種組

織參數，減少次生α相薄片的體積分量或增加較厚片層的體積分量來提高球狀組織的塑性、斷裂韌性、抗蠕變能力和持久強度（當溫度t>450~500℃).而片狀組織中通過增大α集束的尺寸（對于8和ψ為25~40μm)、初生α相片層的厚度（到2.5~3.5μm)、細化（對8和4)或粗化（對KcT、Kic、0.2/100
和σ100),ββ晶粒尺寸（對于00則為550~200μm)、減少α相薄片的體積分量來實現。而參數d=25~40μm和b1=2.5~3.5μm,α片的厚度是個重要的界限，它將（α+β）合金的力學性能對組織的敏感性分成了高敏感區和較低敏感區（5~10倍的差別）。

研究工作確定了球狀和片狀組織參數對性能影響的定量規律，并證實對于片狀組織和球狀組織；下列的組織參數組合能夠對所研究的（α+β)鈦合金中實現各種不同性能的最佳匹配。
片狀組織：D=50~200μm,d=25 ~40μm,b, =2. 5 ~3. 5μm,b2=1.0~1.2μm,γa≥60%.

球狀組織：：30~40μm≤D≤50~200μm,b1=5~6μm,b2=1.0~。2μm,γa≥10% ~30
還應指出的是：當ya=10%~30%時，上述的球狀組織屬于所謂球狀－片狀（雙態）組織。這種組織在一定程度上綜合了組織中兩種組成部分的性能優點。
從圖4-46和圖4-47中可以看到，只規定球狀和片狀α的體積比是不夠的，還必須規定β晶粒的尺寸和次生α相的厚度，否則可能或者不保證斷裂韌性和蠕變抗力指標的提高（當D<30~b2<1.01.0μm),或者發生所有強度性能（當bb2>1.＞1.2μm)及塑性和疲勞極限（當D>50~200μm)的顯著降低。
上述討論的結果屬于球狀和片狀組織，過渡組織實際上代表了它們兩者的組合。這種組織的性能絕對水平與α片層的球化程度有關，增大球化程度會使球狀組織時具有最高水平的那些性能得到提高，而使當片狀組織時具有最高水平的那些性能有所降低。從提供的研究數據可以看出，不同取向對試樣的塑性、沖擊韌性、斷裂韌性、高周疲勞和蠕變性能也有明顯的影響，這說明為什么在模鍛件中不允許存在清晰的強烈流線。
已討論過的數據表明，上述研究并不能充分利用鈦合金組織強化的全部可能性，在很大程度上還決定于合金相成分變化引起的組織變化。